АкушерствоАнатомияАнестезиологияВакцинопрофилактикаВалеологияВетеринарияГигиенаЗаболеванияИммунологияКардиологияНеврологияНефрологияОнкологияОториноларингологияОфтальмологияПаразитологияПедиатрияПервая помощьПсихиатрияПульмонологияРеанимацияРевматологияСтоматологияТерапияТоксикологияТравматологияУрологияФармакологияФармацевтикаФизиотерапияФтизиатрияХирургияЭндокринологияЭпидемиология

Определение расчетного контактного напряжения. Контактное напряжение в полюсе заце­пления определяют следующим образом, МПа:

Контактное напряжение в полюсе заце­пления определяют следующим образом, МПа:

(4.2)

где – коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубь­ев в полюсе зацепления;

– коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопря­­женных зубчатых колес;

– коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий;

– удельная расчетная нагрузка, Н/мм;

– межосевой угол (в ортогональной передаче );

– внешний начальный диаметр, мм;

– коэффициент ширины зубчатого венца;

– угол начального конуса колеса.

Коэффициент , учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес, определяется по формуле, Н^1/2/мм:

, (4.3)

где – коэффициент Пуассона;

E – модуль упругости материалов, МПа.

Для E ₁ =E ₂ =Е и принимают .

Для стали при МПа = 190 Н^1/2/мм.

Коэффициент , учитывающий суммарную длину контактных линий, определяется по формуле

, (4.4)

где z ₁, z ₂– число зубьев соответственно шестерни и колеса.

Коэффициент , учитывающий форму сопряженных поверхностей зубь­ев в полюсе зацепления, определяется по кривой (рис. 4.1) в зависимости от отношения суммы коэффициентов смещений к суммарному числу зубьев эквивалентных колес. Если колеса изготовлены без смещения, = 1,76.

Рис. 4.1. Значения коэффициента для конических прямозубых зубчатых колес

Удельная расчетная нагрузка опреде­ляется по следующей формуле:

(4.5)

где – вращающий момент на шестерне, Н×м;

– коэффициент, учитывающий неравно­мерность распределения на­груз­­ки по длине контактных линий;

– коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении;

– ширина зубчатого венца, мм;

– коэффициент ширины зубчатого венца;

– внешний начальный диаметр, мм;

– угол начального конуса шестерни.

В формуле (4.5) значения , , , , , уже известны (см. п. 3). Коэффициент , учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении, вычисляется по формуле

. (4.6)

Все значения, входящие в формулу (4.6) уже известны, кроме удельной окружной динамической силы , которая определяется по формуле

(4.7)

где – окружная скорость по средней делительной окружности шестерни, м/с;

коэффициент , учитывающий влияние зубчатой передачи и модификации

профиля головок зубьев, определяется по табл. 4.1;

коэффициент , учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев

шестерни и колеса, определяется по табл. 4.2;

, – сред­ние делительные диаметры шестерни и колеса, мм;

u – передаточное число.

Таблица 4.1

Значения коэффициента

Твердость поверхностей зубьев по Виккерсу	Вид зубьев
Н1 НV 350 или Н2 НV 350	Прямые, без модификации головок Прямые, с модификацией головок Косые	0,06 0,04 0,02
Н1 >НV 350 и Н2 > НV 350	Прямые, без модификации головок Прямые, с модификацией головок Косые	0,14 0,10 0,04

Таблица 4.2

Значения коэффициента

Модуль m, мм
Степень точности по нормам плавности по ГОСТ 1643-81
3,55 3,55…10 >10	2,8 3,1 3,7	3,8 4,2 4,8	4,7 5,3 6,4	5,6 6,1 7,3	7,3 8,2 10,0	10,0 11,0 13,5

Полученное значение не должно превышать предельного значения , приведенного в табл. 4.3. В противном случае следует принимать .

Таблица 4.3

Предельные значения

Модуль m, мм	Степень точности по нормам плавности по ГОСТ 1643-81
3,55 3,55…10 >10

Дата добавления: 2015-09-18 | Просмотры: 469 | Нарушение авторских прав