Проектировочный расчет
Целью проектировочного расчета является определение начального диаметра шестерни из условия контактной выносливости активных поверхностей зубьев по формуле [ф. 3.1], мм:
,
где T 1 H – вращающий момент на шестерне, Нм;
Kbe – коэффициент ширины зубчатого венца;
– коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагруз -
ки по длине контактных линий;
– предварительное значение коэффициента, учитывающего динами
ческую нагрузку;
– допускаемое контактное напряжение, МПа.
Коэффициент ширины зубчатого венца определяется по формуле [ф. 3.3]: Kbe = 1,2/(u +0,6) = 1,2/(2 + 0,6) = 0,46. Так как Kbe > 0,3, принимаем Kbe = 0,3.
Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий, = 1,15 [р. 3.1], при этом отношение , где [ф. 3.23].
Предварительное значение коэффициента , учитывающего динамическую нагрузку, определяется по формуле [c. 8]:
.
Допускаемые контактные напряжения определяют раздельно для шестерни и колеса по формуле [ф. 3.4]:
,
где – предел контактной выносливости, соответствующий базовому числу
циклов напряжений, МПа;
SH – коэффициент запаса прочности;
ZN – коэффициент долговечности;
ZR – коэффициент, учитывающий шероховатость сопряженных поверхностей
зубьев;
– коэффициент, учитывающий окружную скорость;
ZL – коэффициент, учитывающий влияние вязкости масла;
ZX – коэффициент, учитывающий размер зубчатого колеса.
В проектировочном расчете = 0,9.
Тогда .
Коэффициенты запаса прочности: для шестерни и колеса с поверхностным упрочнением зубьев принимаем = 1,2 и = 1,2 [с. 9].
Предел контактной выносливости , МПа [т. 3.1]:
- для цементированной шестерни ;
-для колеса, закаленного с нагревом ТВЧ: .
Суммарное число циклов перемены напряжений NК при постоянной нагрузке определяется следующим образом [ф. 3.5]:
,
где с - число зубчатых колес, сцепляющихся с рассчитываемым зубчатым
колесом;
n - частота вращения, рассчитываемого зубчатого колеса (шестерни),
об/мин;
t – срок службы передачи, ч
часов (передача работает 5 лет, 312 дней в году, 16 часов в день).
Таким образом,
циклов;
циклов.
Базовые числа циклов напряжений, соответствующие пределу выносливости, определяются по формуле [ф. 3.11]:
так как принимаем ,
.
Примечание: перевод твердости HRC в HB по прил. 1.
Так как , определяем значение по формуле [c. 10]:
,
при определяем значение по формуле [c. 10]:
.
Используя полученные данные, найдемдопускаемые контактные напряжения , МПа:
;
.
В качестве допускаемого напряжения в проектном расчете принимают наименьшее напряжение, т.е. МПа.
Полученные данные подставим в формулу по определению начального диаметра:
мм.
Для зубчатых передач, изготовленных без смещения, рекомендуется принимать Z1 17, так как в этом случае отсутствует подрезание ножки зубьев [c. 15]. Принимаем . Число зубьев колеса .
Внешний окружной модуль определяется по формуле [ф. 3.19]:
.
По ГОСТ 9563-80 принимаем стандартный модуль [c. 16]: мм.
Уточненное значение внешнего делительного диаметра шестерни [ф. 3.20], мм:
.
Внешний делительный диаметр колеса [ф. 3.21], мм:
.
Внешнее конусное расстояние рассчитывается по формуле [ф. 3.22], мм:
,
где [ф. 3.23].
Углы наклона делительных конусов шестерни и колеса определяются из зависимости [ф. 3.23]:
;
.
Ширина зубчатого венца рассчитывается по формуле [ф. 3.24], мм:
.
Среднее конусное расстояние рассчитывается по формуле [ф. 3.25], мм:
.
Средний окружной модуль [ф. 3.26], мм:
.
Средние делительные диаметры [ф. 3.27], мм:
; .
Определим окружную скорость зубчатых колес по формуле [ф. 3.28], м/с:
.
По окружной скорости колес назначаем 9-ю степень точности зубчатых колес [т. 3.3].
Дата добавления: 2015-09-18 | Просмотры: 468 | Нарушение авторских прав
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 |
|